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Jul 24, 2023

Fortalecimiento de las características mecánicas y resistencia a la delaminación catódica de la fibra.

Scientific Reports volumen 13, Número de artículo: 13418 (2023) Citar este artículo 708 Accesos Detalles métricos Este trabajo tiene como objetivo examinar el efecto de la silanización de fibras de vidrio (GF) en la

Scientific Reports volumen 13, número de artículo: 13418 (2023) Citar este artículo

708 Accesos

Detalles de métricas

Este trabajo tiene como objetivo examinar el efecto de la silanización de fibras de vidrio (GF) sobre las propiedades mecánicas y la resistencia a la desunión catódica de un recubrimiento compuesto epoxi. Se aprobó una silanización exitosa basándose en diferentes técnicas de caracterización, incluidos los espectros infrarrojos por transformada de Fourier, la microscopía electrónica de barrido de emisiones de campo (FE-SEM), la espectroscopia de rayos X de energía dispersiva y el análisis termogravimétrico. La medición de la resistencia a la tracción mostró un efecto significativo de la silanización sobre el rendimiento mecánico del polímero reforzado con fibra (FRP). Las imágenes transversales FE-SEM ilustraron una unión interfacial mejorada entre la matriz epoxi y GF tras la silanización. Las mediciones de extracción revelaron una fuerza de adhesión húmeda mejorada del FRP a la superficie de acero suave después de la exposición a la cámara de niebla salina cuando se silanizaron los GF. Además, la silanización reveló una mayor resistencia a la delaminación catódica (CD). La espectroscopia de impedancia electroquímica y las evaluaciones de ruido electroquímico demostraron la influencia significativa de la silanización en la resistencia al CD del FRP.

Los polímeros epoxi se utilizan ampliamente como recubrimientos populares de protección contra la corrosión en diferentes aplicaciones debido a sus muchas propiedades excepcionales, que incluyen excelente resistencia química, tenacidad, resistencia a la contracción y adhesión1,2,3,4. Los recubrimientos epóxicos actúan como una barrera eficiente contra la transferencia de agua/especies corrosivas a los sustratos metálicos y aumentan su vida útil al reducir la tasa de corrosión de medios corrosivos severos. Los recubrimientos poliméricos pueden disminuir significativamente la corrosión de las estructuras metálicas a través de tres mecanismos dominantes: barrera, inhibición y sacrificio5,6,7,8,9.

Generalmente, los recubrimientos orgánicos son relativamente penetrables al agua, al oxígeno y a especies corrosivas. Por lo tanto, después de ser expuestos a electrolitos corrosivos, los recubrimientos sufren un proceso de degradación, generalmente formando defectos como agrietamiento y delaminación10,11. Esto también conduce a una grave disminución en el rendimiento de barrera del recubrimiento, lo que lleva a la penetración de más agua y especies corrosivas en la interfaz del recubrimiento y el sustrato y a la aceleración de la velocidad de corrosión del metal. La pérdida de adhesión y delaminación del recubrimiento expande las áreas catódica y anódica aumentando la velocidad de las reacciones electroquímicas.

Varios factores, como las interacciones interfaciales entre el sustrato y el recubrimiento polimérico, influyen en la robustez del recubrimiento en medios corrosivos12. Se han realizado muchos esfuerzos para mejorar la adhesión de los recubrimientos a sustratos metálicos porque la pérdida de adhesión afecta directamente los comportamientos protectores de los recubrimientos poliméricos13,14.

Los estudios han demostrado que varios aditivos o pigmentos anticorrosivos aumentan la funcionalidad de barrera y las características de protección de los recubrimientos poliméricos15. Recientemente, se han utilizado una variedad de micro/nano reforzadores en la matriz polimérica para producir recubrimientos compuestos eficientes con mayor resistencia mecánica, protección contra la corrosión y estabilidad térmica y química16,17,18,19. Las nanopartículas utilizadas en la literatura se pueden dividir por sus dimensiones: (I) 0 dimensiones, incluidas las nanopartículas de sílice20 y puntos cuánticos de carbono21, (II) 1 dimensión, incluidas nanofibras y nanotubos como la fibra de carbono22 y los nanotubos de carbono (CNT)23,24, (III) bidimensionales, incluidas nanoplacas y nanohojas como materiales a base de grafeno25,26,27, disulfuro de molibdeno28, hidróxidos dobles en capas (LDH)29,30, y (IV) tridimensionales, incluidas estructuras metálicas orgánicas (MOF)31 y zeolitas32.

Las fibras de vidrio (GF) son probablemente los rellenos de refuerzo más utilizados en compuestos poliméricos. Estos compuestos son excelentes y tienen baja densidad, sólida estabilidad térmica y química, alta rigidez y resistencia, y resistencia superior a la corrosión33. A pesar de estas propiedades, los GF también son propensos a una variedad de defectos como agrietamiento, delaminación y fallas durante la carga. Muchas de las ubicaciones que causan estos defectos resultan de una mala unión entre el GF y la matriz, lo que puede afectar la resistencia mecánica del material34,35. Por lo tanto, resolver esta limitación mejora la adhesión superficial imperfecta entre las fibras y la matriz polimérica y prepara un compuesto multifuncional con características mecánicas y protectoras robustas. Investigadores de todo el mundo informaron que las soluciones prácticas más importantes para superar esta limitación son: (1) el uso de agentes de acoplamiento en la matriz polimérica36,37 y (2) el tratamiento superficial de las fibras38. Se han utilizado varias técnicas de modificación de superficies en GF para mejorar sus interacciones interfaciales con matrices poliméricas. El tratamiento con álcalis, la acetilación, el tratamiento con plasma y los injertos son enfoques comunes de modificación de la superficie para GF39.

Zhao et al.37 utilizaron silsesquioxanos oligoméricos poliédricos como agente de acoplamiento eficaz para la modificación de la superficie de fibras de carbono convencionales. Los resultados mostraron que la solidez de la unión interfacial de los compuestos aumentó al mejorar la humectabilidad y el enlace químico. En una investigación reciente, Wang et al.40 utilizaron agentes acopladores de silano para tratar nano-SiO2 en una matriz de celulosa, y los resultados indicaron que el KH-550 era un modificador óptimo. Además, Feng et al.41 investigaron las consecuencias de las modificaciones alcalinas y organosilanos en las características mecánicas de compuestos de polipropileno mejorados con fibras de kenaf y hojas de piña. Los resultados mostraron que las propiedades mecánicas aumentaron con los tratamientos químicos.

El objetivo de este estudio es modificar la superficie de GF con (3-aminopropil) trietoxisilano (APTES) y utilizarlo en una matriz epoxi como un FRP robusto. En este trabajo se investigaron las propiedades mecánicas, la resistencia a la delaminación catódica y la adhesión del FRP modificado y no modificado. Este estudio es novedoso con respecto a publicaciones anteriores ya que estudia por primera vez la consecuencia de la silanización de GF en la resistencia catódica del sistema de recubrimiento final de FRP. Las mediciones de la resistencia a la desunión catódica fueron acompañadas por dos técnicas electroquímicas complementarias: ruido electroquímico (EN) y espectroscopia de impedancia electroquímica (EIS).

APTES fue adquirida a Merck Millipore (Alemania). Los GF (GF/estera de hebras cortadas) se obtuvieron de la empresa Tamasha (Irán). Heubach (Alemania) proporcionó el fosfato de zinc (ZP10). Se utilizó acero dulce (ST12, Foolad Mobarakeh, Irán) como sustrato, y se emplearon resina epoxi industrial (Epiran 01 y Epiran 06) y endurecedor (poliamida/SH615 y poliamina/F205, respectivamente) para la fabricación de la imprimación y los revestimientos superiores. , respectivamente.

Se preparó una solución de silano agitando 20 g de APTES en una mezcla de 70 g de etanol y 30 g de agua desionizada. El pH se llevó a 4 para la hidrólisis de APTES añadiendo ácido acético y agitando durante 4 h a 25 °C. Posteriormente, la solución de silano se roció sobre el GF y las fibras modificadas denominadas MGF se mantuvieron a 25 °C durante 3 días y 2 h a 75 °C para acelerar la finalización de las reacciones de condensación. El procedimiento ilustrativo de la modificación de la superficie se muestra en la Fig. 1.

La modificación esquemática de GF con APTES.

Los espectros infrarrojos por transformada de Fourier (FTIR) de muestras de GF y MGF se obtuvieron utilizando un espectrómetro Perkin Elmer en un intervalo de números de onda de 400 a 4000 cm-1. La microscopía electrónica de barrido por emisión de campo (FE-SEM) se realizó utilizando un instrumento TESCAN para evaluar la morfología y estructura de la superficie de las muestras. El comportamiento térmico del GF se investigó mediante análisis termogravimétrico (TGA) empleando un instrumento Mettler Toledo. Las mediciones se realizaron en un rango de temperatura de 20 a 600 °C con una velocidad de calentamiento de 10 °C min-1.

Se utilizó un instrumento de ángulo de contacto (OCA 15 plus) para evaluar la humectabilidad del GF y MGF. En este experimento, se colocó una gota de agua desionizada (4 μL) medida con precisión sobre el GF y el MGF compactos en condiciones controladas de 25 ± 2 °C y 30 ± 5% de humedad. Después de 10 segundos, la apariencia de la gota de agua fue capturada usando una cámara digital Canon.

Las muestras de FRP se prepararon para la delaminación catódica y la prueba de mediciones EIS. Para ello, los paneles de acero al carbono se pulieron con papel de lija, se lavaron con xileno y se secaron. Posteriormente, las placas se recubrieron con una capa de imprimación epoxi que contenía 10% en peso de pigmento anticorrosivo ZP10, 60% en peso de resina epoxi (Epiran 01) y 30% en peso de endurecedor (poliamida). Los paneles recubiertos se curaron a 25 °C durante 7 días y se curaron posteriormente en un horno a 60 °C durante 2 h. Se fijó una lámina de GF sobre la placa recubierta y se aplicó sobre la GF la mezcla de 66,6% en peso de resina epoxi (Epiran 06) y 33,4% en peso de endurecedor (poliamina). Finalmente, las muestras de FRP se curaron a 25 °C durante 7 días y se postcuraron en el horno a 60 °C durante 2 h. Se siguió un procedimiento similar para MGF y el compuesto final se denominó MFRP.

Para evaluar la resistencia a la tracción y la compatibilidad de GF y MGF en resina epoxi, se preparó la muestra de 6,5 mm × 12 mm × 100 mm utilizando moldes de silicona, siguiendo la misma resina y condiciones de curado mencionadas en "Prueba del ángulo de contacto con el agua". La resistencia a la tracción de las muestras se evaluó mediante el instrumento SANTAM (STM-5, EQSC1-22) con una deformación de 5 mm min-1. El área de fractura de las muestras se examinó mediante análisis SEM y EDS utilizando el instrumento TESCAN.

Las mediciones de delaminación catódica se tomaron de las muestras sumergidas en solución salina (3,5% en peso de NaCl). Se excavó un hoyo con un diámetro de 5 mm en el centro de las muestras preparadas de FRP y MFRP (2 cm x 2 cm), y se impuso un potencial de −1,5 V frente a electrodo de calomel saturado (SCE) durante 7 días en el 3,5 %. Solución de NaCl utilizando alambre de platino como contraelectrodo.

Las mediciones de EIS se llevaron a cabo a partir de la muestra antes y después de la prueba de delaminación catódica utilizando una configuración de tres electrodos, incluido SCE como electrodo de referencia, muestras recubiertas de FRP y MFRP como electrodos de trabajo y platino como contraelectrodo. La medición EIS se implementó en potencial de circuito abierto (OCP) en el rango de frecuencia de 10 kHz a 10 mHz. Los datos EIS fueron ajustados por el software ZSimpWin3.1.

La EN se implementó en un período de 800 s a intervalos de 0,1 s conectando las dos muestras idénticas después de 6 días de exposición a la condición de delaminación catódica. El SCE se empleó como electrodo de referencia. Se utilizó la transformación wavelet para eliminar el cristal liso (tendencia DC) y para trazar la amplitud relativa de los transitorios en el dominio de la frecuencia.

La prueba de extracción se realizó de acuerdo con ASTM D4541 en todas las muestras en estado seco (antes de la exposición a la niebla salina) y húmedo (después de 720 h de exposición a la niebla salina). La condición de niebla salina estaba de acuerdo con la norma ASTM B117. Las mediciones de adherencia se realizaron utilizando un probador de adherencia por extracción PosiTest (DeFelsko, EE. UU.) a una velocidad de 10 mm min-1.

La Figura 2 ilustra los resultados de la medición FTIR de GF modificados y no modificados. En el espectro del GF puro, se pueden observar vibraciones de estiramiento de Si-O-Si a 1043 cm-1, mientras que las vibraciones de flexión tienen lugar a 522 y 800 cm-1. Las bandas de absorción a 800 y 3433 cm-1 también podrían conectarse a la vibración de Si-OH y del grupo hidroxilo, respectivamente. Las bandas de absorción a 2850 y 2924 cm-1 se deben a la vibración de estiramiento de C-H en los grupos CH2 y CH3. Las bandas a 1630 y 1741 cm-1 son análogas a la vibración de estiramiento de C=C y C=O. Las vibraciones de flexión asimétricas y simétricas de C – H aparecieron en 1382 y 1455 cm −142,43,44,45.

Los espectros ATR-FTIR de GF y MGF.

En comparación con el GF puro, aparecieron algunos picos nuevos y algunos picos se intensificaron para el MGF. Las bandas en 702, 1040 y 1116 cm-1 se deben a las vibraciones Si-O-C, y las bandas alrededor de 1430 y 3850 están vinculadas a la vibración de estiramiento de C-H y N-H, respectivamente46,47. Además, la aparición del pico a 3743 cm-1 se asignó al grupo silanol (Si-OH) sin reaccionar48. La magnitud de la banda en 1378 cm-1 aumenta debido al incremento de los grupos Si-C y C-H49,50,51. Por tanto, estos resultados confirman la modificación exitosa de GF con APTES.

La Figura 3 ilustra la morfología de la superficie y la composición elemental de GF y MGF, que se evaluó mediante FE-SEM, EDS y análisis de ángulo de contacto. La imagen FE-SEM (que se muestra en la Fig. 3a) demostró que el GF tiene forma fibrosa y el EDS confirmó que el pico fuerte pertenece al silicio, lo que mostró que el elemento principal de esta muestra es Si. La Figura 3b reveló que la morfología de la superficie de GF no ha experimentado ningún cambio significativo después de la modificación con APTES. El análisis EDS de GF ilustró que la relación en peso de O/Si es 0,62, que luego aumenta a 0,66 para MGF. La composición (% en peso) del carbono ha aumentado del 10,9% en GF puro al 15,4% en MGF. El aumento del contenido de carbono, oxígeno y nitrógeno confirma el éxito del injerto de APTES en la superficie del GF. Los resultados del ángulo de contacto con el agua indicaron un ligero aumento en la hidrofilicidad de GF después de la modificación que puede estar relacionado con el injerto de APTES en la superficie de GF y un aumento en la composición de oxígeno y nitrógeno, confirmado por los resultados de EDS.

Imágenes FESEM, análisis EDS y mediciones de ángulos de contacto de (a) GF y (b) MGF.

Las curvas termogravimétricas de GF y MGF se muestran en la Fig. 4. Según la Fig. 4a, al final de la prueba, la pérdida de peso examinada de MGF fue aproximadamente un 4% mayor que la del GF puro como resultado de la descomposición de APTES. . Los gráficos termogravimétricos derivados de dos muestras se ilustran en la Fig. 4b. La muestra de GF muestra una única pérdida de masa a alrededor de 350 °C atribuida a la deshidroxilación. Además de esta pérdida de peso, aparecieron otras dos etapas de pérdida de peso para la muestra de MGF. El primero, centrado en ca. 150 °C, se atribuye a la eliminación de moléculas de agua debido a la condensación de grupos silanoles que no han reaccionado. La segunda pérdida de peso a 425 °C podría atribuirse a la descomposición de segmentos orgánicos de moléculas APTES52,53.

Los gráficos TGA (a) y DTG (b) de GF y MGF.

El diagrama tensión-deformación del compuesto reforzado con MGF y GF se muestra en la Fig. 5. Según las curvas, la deformación elástica es seguida por la deformación plástica. El límite elástico superior (asignado como 1 en la Fig. 5), el límite elástico inferior (2), la resistencia máxima a la tracción (número 3) y el alargamiento se obtuvieron de las curvas. Debido a la cantidad más significativa de poros y grietas en el GF, se obtuvo un menor alargamiento y resistencia a la tracción en comparación con la muestra de MGF. La fuerza más alta reportada para MGF fue de 625 N, y para GF fue de alrededor de 550 N. Se mostraron oscilaciones en las curvas de GF en la región plástica. La prueba indicó que el MGF exhibió un mayor comportamiento mecánico y resistencia a la tracción en comparación con la muestra de GF.

Resultados de la prueba de tensión-deformación de tracción de compuestos epoxi GF y MGF.

Las superficies de fractura de los composites después de la prueba de tracción examinada por FE-SEM se muestran en la Fig. 6. Con un aumento de 1000 ×; Es evidente que se encuentran grietas y formación de poros en la superficie del GF (ilustrado en la Fig. 6a), que pueden ser el sitio inicial de fractura y falla. En la superficie de las muestras de fractura de MGF no hay rastros de grietas ni huecos. Esto también demostró el mejor comportamiento mecánico de la muestra de MGF. Los grupos amino de APTES, que se injertan en MGF, pueden reaccionar químicamente con los grupos epóxido de la resina epoxi y lograr una excelente compatibilidad con la matriz y evitar la formación de grietas y huecos.

Imágenes FESEM de fractura superficial de (a) GF y (b) MGF en compuestos epoxi.

La prueba de desunión catódica se realizó en muestras de FRP y MFRP para investigar la adhesión de los recubrimientos cuando el sustrato estaba bajo protección catódica. Este método ejerció un potencial de −1,5 V (frente a SCE) sobre un sustrato de acero dulce. Se estudió el área delaminada de los recubrimientos y los resultados se muestran en la Fig. 7. Las muestras de MFRP mostraron un área de delaminación significativamente menor en comparación con el FRP, lo que puede denominarse menos reacciones catódicas en el sustrato de metal/recubrimiento debido a menos defectos y poros en el revestimiento de MFRP. El agua adsorbida en el revestimiento durante el tiempo provocó que se produjeran reacciones catódicas debajo del revestimiento y en el agujero artificial. Las reacciones catódicas se muestran en las Ecs. (1) y (2). Debido a la liberación de iones hidroxilo, el pH en la interfaz aumentó y provocó la hidrólisis y destrucción de la unión revestimiento/sustrato. Los defectos y poros en los recubrimientos provocan la penetración de más agua en la interfaz recubrimiento/acero, mejorando la reacción catódica, el pH y la delaminación:

El área delaminada visual de FRP y MFRP durante la prueba de delaminación catódica.

Debido al alto espesor de los recubrimientos de FRP (aproximadamente 0,5 mm), el área de delaminación de las muestras se examinó más a fondo mediante un examen EIS. Los diagramas de Nyquist y Bode de los resultados de EIS se representan en las figuras 8a, b, respectivamente. En el diagrama de Bode se puede ver que se alcanzó un tiempo de relajación, lo que indica que la reacción electroquímica está bajo control de transferencia de carga. Los resultados experimentales se simularon mediante un circuito equivalente eléctrico (EEC) basado en el tiempo de una sola relajación (Fig. 8), en el que Rs, Rct y CPEdl son, respectivamente, resistencia de la solución, resistencia de transferencia de carga y fase constante de doble capa. elemento. Los resultados del ajuste se proporcionan en la Tabla 1. La capacitancia de la doble capa es un parámetro apropiado que proporciona una medida de la superficie delaminada, que se calculó mediante la ecuación. (3)54:

donde Y0dl y ndl son la admitancia de doble capa y la constante de doble capa relacionada con la falta de homogeneidad, respectivamente. La resistencia total (Rt = Rct + Rs) y Cdl de las muestras antes y durante la prueba de delaminación catódica se representaron en las Fig. 9a, b, respectivamente. Antes de la prueba, el agujero artificial de las muestras era el mismo, lo que confirmó que Rt y Cdl eran similares en las muestras antes de la prueba de delaminación. El incremento de Cdl y la reducción de Rt dan como resultado la extensión del área de delaminación con el tiempo. Después de 6 días de la prueba de delaminación catódica, las proporciones Cdl y Rt de los recubrimientos MFRP/FRP fueron 0,6 y 1,6, respectivamente, lo que ilustra el alto impacto del MGF en la resistencia a la delaminación del recubrimiento epoxi. Los hallazgos se alinean con la información presentada en los diagramas de Bode (Fig. 9b). En los gráficos de Bode, la constante de tiempo de las muestras se asoció tanto con la resistencia de transferencia de carga como con el elemento de fase constante (CPE). Estos elementos exhibieron un cambio a frecuencias más altas a medida que aumentaba el tiempo de inmersión, lo que indica un aumento en los valores de la constante de tiempo (Rt × Cdl)55,56.

Gráficos de Nyquist de (a1) GF, (a2) MGF y gráficos de Bod de (b1) GF, (b2) MGF a partir de mediciones EIS (símbolos) y datos ajustados (línea) durante 6 días de exposición a la condición de delaminación catódica.

(a) resistencia total (Rt) y (b) capacitancia de doble capa del FRP y MFRP durante 6 días de exposición a la condición de delaminación catódica.

Los transitorios de ruido actuales derivados de la transformada wavelet se muestran en la Fig. 10. Según la figura, tanto FRP como MFRP muestran la distribución de transitorios en todo el rango de frecuencia; sin embargo, MFRP muestra una contribución un poco mayor de transitorios en la región de mayor frecuencia, lo que podría atribuirse a los sitios menos activos electroquímicamente en la muestra de MFRP. La energía total de la señal de ruido actual fue de 647 y 809 μA2 para MFRP y FRP, lo que revela una reducción en el sitio activo en el acero dulce debido a la menor delaminación del recubrimiento de la superficie.

Señales de ruido de corriente electroquímica de las muestras de FRP (a) y MFRP (b) después de 6 días de exposición a la condición de delaminación catódica.

En la Fig. 11 se proporciona una presentación esquemática del efecto de la modificación del GF sobre la resistencia a la delaminación catódica. La presencia de defectos entre el GF no modificado y la matriz epoxi proporciona un camino para que el agua penetre en el FRP. En el caso de MFRP, el MGF está completamente incrustado en la matriz epoxi y casi no hay defectos en la interfaz MGF-epóxido. Las moléculas de agua toman un camino más largo para llegar a la interfaz del revestimiento metálico. La menor penetración de agua en el MFRP en comparación con el FRP reduce las velocidades de reacción catódica en la superficie del sustrato, provocando una menor desunión del recubrimiento.

Esquema de los sitios de penetración de agua y reacción catódica en (a) FRP y (b) MFRP durante la prueba de delaminación catódica.

Los resultados de la medición de extracción se muestran en la Fig. 12. En condiciones secas, está claro que el MFRP (3 MPa) tenía más fuerza de adhesión en comparación con la muestra no modificada (2,1 MPa). Las muestras que se sometieron a una prueba de niebla salina de 720 h se consideraron en estado húmedo. Los resultados de adhesión en estado húmedo revelaron una fuerza de adhesión significativamente mayor para MFRP (2,7 MPa) en comparación con FRP (1,5 MPa). El porcentaje de pérdida de adherencia se calculó mediante la ecuación. (4):

donde D y W se refieren a la fuerza de adhesión de las muestras en estado seco y húmedo. Se detectó una menor pérdida de adhesión en la muestra de MFRP (10%) en comparación con la de FRP (28%), lo que refleja una mayor durabilidad de la adhesión de los recubrimientos tras la modificación de la superficie de los GF.

Resultados de la adhesión por extracción en condiciones secas y húmedas para las muestras de FRP y MFRP.

APTES modificó con éxito los GF mediante la reacción de condensación de los grupos hidroxilo de GF y grupos silanol de APTES.

Una prueba de delaminación catódica evaluó la protección contra la corrosión y la compatibilidad de los GF modificados. La delaminación catódica visual mostró que el área de delaminación del compuesto disminuyó en un 34% después de la modificación.

Los resultados del EIS indicaron un ca. Aumento del 40% en la capacitancia de doble capa y ca. Disminución del 40% en la resistencia de transferencia de carga después de 6 días de la prueba de delaminación catódica, mostrando una mayor delaminación del FRP en comparación con el MFRP.

Los resultados de EN también revelaron una disminución en la energía de la señal de ruido actual (aproximadamente 20%) tras el tratamiento de GF, lo que confirma los resultados de EIS.

Los resultados mecánicos de los compuestos de FRP y MFRP mostraron un mayor comportamiento mecánico y resistencia a la tracción tras el tratamiento de GF.

Según los resultados de este trabajo, la modificación de los GF puede mejorar eficazmente la resistencia catódica y mecánica del FRP.

Todos los datos generados o analizados durante este estudio se incluyen en este artículo publicado.

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Este estudio fue financiado por Qazvin Water and Wastewater Company (Qazvin, Irán).

Departamento de Recubrimientos de Superficies y Corrosión, Instituto de Ciencia y Tecnología del Color, Teherán, Irán

M. Shariatmadar, S. Feizollahi, P. Gholamhosseini, Z. Abdorrezaee, S. Ghorbanzadeh, F. S. Hosseini y M. Mahdavian

Compañía de agua y aguas residuales de Qazvin, Qazvin, Irán

F. Azad Shahraki

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MM, FAS concibió la idea y supervisó el proyecto. MS, SF, PG, ZA, SG, FSH realizaron los experimentos y prepararon el primer borrador y análisis de los resultados. MM editó la versión final del manuscrito.

Correspondencia a M. Mahdavian.

Los autores declaran no tener conflictos de intereses.

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Reimpresiones y permisos

Shariatmadar, M., Feizollahi, S., Gholamhosseini, P. et al. Fortalecimiento de las características mecánicas y la resistencia a la delaminación catódica del polímero reforzado con fibra mediante la modificación química de la superficie de las fibras de vidrio. Informe científico 13, 13418 (2023). https://doi.org/10.1038/s41598-023-40555-1

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Recibido: 26 de febrero de 2023

Aceptado: 12 de agosto de 2023

Publicado: 17 de agosto de 2023

DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-023-40555-1

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